單板干燥機(jī)烘箱出口處結(jié)構(gòu)不規(guī)整，在物湍動耗散率按下式計算：表2進(jìn)風(fēng)風(fēng)機(jī)口風(fēng)速測量點(diǎn)（Z=0.42）的中間風(fēng)速比邊緣風(fēng)速高14m/s外，其差見表3.可以看出，各測量平面的平均風(fēng)速變化不它測量平面的邊緣風(fēng)速都比平面中間的風(fēng)速高大，都在1.92.2m/s范圍之內(nèi)，但是標(biāo)準(zhǔn)差都較大，1.54.5m/s.各風(fēng)速測量平面的風(fēng)速平均值和標(biāo)準(zhǔn)表3各風(fēng)速測量平面的風(fēng)速平均值和標(biāo)準(zhǔn)差測量平m）平均風(fēng)速（m/s）標(biāo)準(zhǔn)差S離進(jìn)風(fēng)口越來越遠(yuǎn)，風(fēng)速也越來越小。所以可以認(rèn)為：①干燥機(jī)箱內(nèi)各個干燥平面風(fēng)速分布呈浪涌狀，證實(shí)熱風(fēng)主要是從干燥機(jī)箱內(nèi)邊緣側(cè)縫進(jìn)入層面，而非穿透物料層進(jìn)入（參見-ab，c，d，e，f）；②除上下兩層外，所有其它層面內(nèi)的風(fēng)速分布基本一致，沒有明顯的差別（參見-匕，（，6，々；干燥平面邊緣風(fēng)速明顯高于平面中間風(fēng)速（參見）；④進(jìn)風(fēng)道內(nèi)，離進(jìn)風(fēng)口越遠(yuǎn)，風(fēng)速越?。簠⒁妶D與干燥機(jī)箱縱截面相比，進(jìn)風(fēng)口面積很小，進(jìn)入進(jìn)風(fēng)道的氣流作射流運(yùn)動。

   熱風(fēng)沿干燥機(jī)箱長度方向逐漸靠近干燥箱右壁，風(fēng)阻逐漸增大，風(fēng)速也逐漸減小。熱風(fēng)在進(jìn)風(fēng)道內(nèi)沿長度方向前進(jìn)的同時，也向上擴(kuò)散。由于傳送帶以及物料堆積床層空隙小、阻力大，而傳送帶與干燥箱內(nèi)壁四周都有0.05m的縫隙，所以熱風(fēng)幾乎全部都從縫隙向上流動，穿透物料層的很少，熱風(fēng)在干燥機(jī)箱四周縫隙形成了短路。各物料堆積床層間距為0.3m，熱風(fēng)從機(jī)箱四周縫隙中進(jìn)入各物料層間，空間急劇增大，氣流在物料層邊緣形成劇烈的擾動，所以干燥機(jī)箱內(nèi)四周邊緣形成高風(fēng)速區(qū)域。物料堆積床層表面，四周都有熱風(fēng)向中間擴(kuò)散，氣流在物料層表面中間碰撞，從而使物料堆積床層間的風(fēng)速呈浪涌狀分布。出風(fēng)口面積相對于干燥機(jī)箱縱截面同樣較小。[br]　

  　氣流向出風(fēng)口附近匯集，形成出風(fēng)口的主流區(qū)域。出風(fēng)口處的風(fēng)速較高，單板烘干設(shè)備影響上層的通風(fēng)道的風(fēng)速分布，使其風(fēng)速相對較高，分布不均。[br]　　風(fēng)速場的模擬結(jié)果CFD模擬的干燥機(jī)箱內(nèi)部流場的分布見。[br]　　圖：6-a）為縱向剖面速度矢量圖，4個剖面的y坐標(biāo)分別是-0.625、0、0.375和1.075.剖面y=0為干燥箱正中縱向剖面，剖面y=1.075為干燥箱內(nèi)物料層邊緣縱向剖面，距干燥箱內(nèi)壁0.05m，其速度分布云圖分別為圖（6-b）和圖（6-c）。圖（6-d）為水平方向剖面速度分布矢量圖，六個剖面的z坐標(biāo)分別是0.95、1.35、1.75、2.15、2.55和2.95.它們分別處于六個物料堆積床層上方。1m處，反映了物料層上表面風(fēng)速分布情況。圖（6-e）為底下物料層上方z=0.95剖面速度分布云圖，圖（6-f）為頂端物料層上方z=2.95剖面速度分布云圖。